液化天然气接收站BOG处理系统的研究

液化天然气接收站ＢＯＧ处理

系统的研究

董龙伟

中石化北海液化天然气有限责任公司ꎬ　广西　北海　５３６０００

摘　要:针对ＬＮＧ接收站ＢＯＧ处理系统选择较多的问题ꎬ研究计算了不同工况下ＢＯＧ的产

生量ꎮ应用模拟计算与理论分析结合的方式ꎬ分别研究了ＢＯＧ的处理量、再冷凝器的压力对ＢＯＧ处理能耗的影响ꎮ提出增设冷换器的方式ꎬ降低ＢＯＧ处理的能耗ꎮ研究结果表明:ＢＯＧ处理的平均能耗随ＢＯＧ处理量的增加而增大且趋于稳定ꎻ再冷凝器的压力对平均能耗影响较小且存在最优压力值使平均能耗降到最小ꎮ研究成果可以为新建ＬＮＧ接收站ＢＯＧ处理系统的选择提供依据ꎮ

关键词:ＬＮＧ接收站ꎻＢＯＧ处理ꎻ平均能耗ꎻ模拟计算ꎻ再冷凝器

ＤＯＩ:１０􀆰３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００６－５５３９􀆰２０１９􀆰０５􀆰００８

ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＢｏｉｌ￣ＯｆｆＧａｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＳｙｓｔｅｍｏｆ

ＬＮＧＲｅｃｅｉｖｉｎｇＴｅｒｍｉｎａｌｓ

ＤｏｎｇＬｏｎｇｗｅｉ

ＳｉｎｏｐｅｃＢｅｉｈａｉＬｉｑｕｅｆｉｅｄＮａｔｕｒａｌＧａｓＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＢｅｉｈａｉꎬＧｕａｎｇｘｉꎬ５３６０００ꎬＣｈｉｎａ

Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｏｆｍｏｒｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｆｏｒｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｓｙｓｔｅｍｉｎＬＮＧ

ｒｅｃｅｉｖｉｎｇｔｅｒｍｉｎａｌｓꎬｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｉｓｓｔｕｄｉｅｄａｎｄａｎａｌｙｚｅｔｈｅｅｆｆｅｃｔｓｏｆｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｔｒｅａｔｍｅｎｔｃａｐａｃｉｔｙａｎｄｔｈｅｒｅ￣ｃｏｎｄｅｎｓｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｎｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ

ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ.Ｔｈｅｍｅａｎｓｏｆｔｈｅｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｆｏｒｎｕｍｅｒｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｒｅｓｅａｒｃｈｉｓｕｓｅｄｔｏｆｏｒｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｔｒｅａｔｍｅｎｔ.Ｔｈｅｗａｙｏｆａｄｄｉｎｇｔｈｅｈｅａｔｅｘｃｈａｎｇｅｒｉｓｐｕｔｆｏｒｗａｒｄꎬｗｈｉｃｈｒｅｄｕｃｅｓｔｈｅｅｎｅｒｇｙｔｒｅａｔｍｅｎｔｉｓｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｔｒｅａｔｍｅｎｔꎬｔｅｎｄｉｎｇｔｏｂｅｓｔａｂｌｅ.Ｔｈｅｒｅ￣ｃｏｎｄｅｎｓｅｒｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｓｙｓｔｅｍｆｏｒｎｅｗＬＮＧｒｅｃｅｉｖｉｎｇｔｅｒｍｉｎａｌｓ.ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎꎻＲｅ￣ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ

ｐｒｅｓｓｕｒｅｈａｓｌｉｔｔｌｅｅｆｆｅｃｔｏｎｔｈｅａｖｅｒａｇｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎꎬａｎｄｔｈｅｒｅｅｘｉｓｔｓａｎｏｐｔｉｍａｌｐｒｅｓｓｕｒｅｖａｌｕｅｔｏｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｔｒｅａｔｍｅｎｔ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅａｖｅｒａｇｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｏｆｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｍｉｎｉｍｉｚｅｔｈｅａｖｅｒａｇｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｃａｎｐｒｏｖｉｄｅａｂａｓｉｓｆｏｒｔｈｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｂｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓ

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ＬＮＧｒｅｃｅｉｖｉｎｇｔｅｒｍｉｎａｌｓꎻＢｏｉｌ￣ｏｆｆｇａｓｔｒｅａｔｍｅｎｔꎻＡｖｅｒａｇｅｅｎｅｒｇｙｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎꎻＮｕｍｅｒｉｃａｌ

收稿日期:２０１９－０３－１４

作者简介:董龙伟(１９８８－)ꎬ男ꎬ山东济宁人ꎬ工程师ꎬ硕士ꎬ主要从事ＬＮＧ生产管理与安全控制的工作ꎮ

０　前言

随着我国经济的快速发展ꎬ对清洁能源的需求日益增长ꎮ液化天然气(ＬｉｑｕｅｆｉｅｄＮａｔｕｒａｌＧａｓꎬＬＮＧ)作为一种清洁高效的能源正在被世界各国推广应用ꎬ其在世界各国所占的能源比重日趋增长[１]界一次能源结构中所占比例为２０􀆰ꎮ５％

据统计天然气在世[２]

的速度保持增长[３]ꎬ并以每年３％

程中由于自身的物性特点ꎮ液化天然气接收站在储存ꎬ会不断产生蒸发气(ＬＮＧＢｏｉｌ￣Ｏｆｆ过[４]大的安全隐患ＧａｓꎬＢＯＧ)ꎮꎮ

ＢＯＧ处理不及时会对整个接收站造成重

目前ꎬ国内外学者对ＢＯＧ处理系统进行了大量的研究ꎮＰａｒｋＣ等人研究了最小ＬＮＧ外输工况下ＢＯＧ的处理量并通过新增换热设备的方式降低ＢＯＧ的处理成本[５]ＢＯＧꎮ处理相比于直接压缩能够减少的最大产生量并通过对比分析得出ＱｕｅｒｏｌＦ等人应用ＡｓｐｅｎＰｌｕｓ研究了卸船工况下５０％的能耗ＢＯＧ[６]的再冷凝等人研究了ＢＯＧ处理的４种工艺方法并针对青岛ꎮ王小尚ＬＮＧ

接收站提出了ＢＯＧ再冷凝工艺的优化措施[７]ＢＯＧꎮ当前耗的分析处理系统的研究多集中于整个工艺外输系统总能ꎮ本文将重点研究处理每吨ＢＯＧ所需增加的能耗进行理论分析与数值计算ꎮ研究成果可为新建ＬＮＧ接收站ＢＯＧ处理系统的选择提供依据ꎮ

１　ＢＯＧ的产生

目前ꎬ国内ＬＮＧ接收站多采用地面全包容式混凝土

穹顶罐[８]管线保冷材料的冷损失ꎮＬＮＧ在储存与运输过程中由于储罐与、设备运行散热以及接卸船时ＬＮＧ１０]

１􀆰ＬＮＧ１　物料的置换等均会造成ＬＮＧ储罐自然蒸发产生ＢＯＧＢＯＧ的产生[９

－的量ꎮ

储罐在正常储存ＬＮＧ过程中ꎬ由于保冷材料的冷损失以及储罐内外环境温度的差异导致ＬＮＧ吸收外部热量气化产生ＢＯＧ气体ꎮ工程计算中通常采用式(１)ꎬ计算产生的ＢＯＧ的量Ｍ１[１１]Ｍ１＝ＡρＬＮＧＶ

ꎮ

:Ｍ２４

ｅ

(１)

式中１为储罐自然蒸发产生ＢＯＧ的量ꎬｋｇ存储量ꎬｍ３ꎻρꎬ一般取０􀆰０５％ꎻＶ/ｈꎻＡ为ＬＮＧ的静态蒸发率ｅ为储罐内ＬＮＧ的１􀆰２　ＬＮＧ输送管道吸热产生的ＬＮＧ为ＬＮＧ的密度ꎬｋｇ/ｍ３ＢＯＧꎮ

的量

管道在输送ＬＮＧ时ꎬ由于保冷管线与外界环境存在热传导、热辐射等方式的换热ꎬ管线内部的ＬＮＧ因吸收外界环境的热量气化产生ＢＯＧꎬ其产生量Ｍ[１２]:

２的计算公式如下Ｍ２＝

３􀆰６Ｓγ

ｊＱｔ０

(２)

４５

式中:Ｍ２为ＬＮＧ输送管道吸热产生ＢＯＧ的量ꎬｋｇ/ｈꎻＳｊ

为站内ＬＮＧ管道的表面积ꎬｍ３ｋＪ/ｋｇꎻｔ的运行时间ꎻγ为ＬＮＧꎬｈꎻＱ的气化潜热为单位面积ꎬ０为管道输送ＬＮＧ保冷层的冷损失量ꎬＷ/ｍ２ꎬＱ可以通过式(３)计算[１３]ꎮ

Ｑ＝

Ｔ０－Ｔ１

:Ｄ２１

λＤ１ｌｎＤＤ１(３)

式中０

ｍꎻλ为０为裸管道的外径ꎬｍꎻＤ保冷材料的导热系数１为管道保冷层的外径ꎬ０􀆰０１２１Ｗ/(ｍ􀅰Ｋ)[１４]ꎻＴꎬＷ/(ｍ􀅰Ｋ)ꎬ通常取

为环境温度ꎬＫꎮ

０为管道外表面的温度ꎬＫꎻＴ１１􀆰３　接卸船过程中产生ＢＯＧ的量

在接卸ＬＮＧ运输船期间ꎬＬＮＧ进入储罐将置换出储罐内气相空间的ＢＯＧ[１５]生ＢＯＧ量的前提下ꎬ可以采用式ꎮ在不考虑新旧物料参混时产(４)计算卸料置换产生ＢＯＧ的量Ｍ３ꎮ

Ｍ３＝

Ｑ式中:Ｍ２２􀆰ＬＮＧＭ４ＶＴＴｐＴ

Ｔｐ

(４)

３为卸料置换产生ＢＯＧ的量ꎬｋｇ/ｈꎻＱＬＮＧ为卸料时的全速流量ꎬｍ３ｇ/ｍｏｌꎻＴ为标准状态温度/ｈꎻＭꎬ２７３􀆰Ｖ为混合ＢＯＧ的摩尔质量ꎬ

１５ＫꎻＴＴ为ＬＮＧ储罐顶部气相空间的温度ꎬＫꎻｐ为标准大气压ꎬ１０１􀆰３２５ｋＰａꎻｐ为ＬＮＧ储罐顶部气相空间的压力ꎬｋＰａꎮＴ在进行槽车充装时ꎬ同样可以采用式(４)计算ＬＮＧ

装车时置换产生ＢＯＧ的量ꎮ

１􀆰４　高低压泵运行过程中产生ＢＯＧ的量

储罐内低压泵对ＬＮＧ升压后通过保冷循环管线再次进入到储罐内部ꎬ低压泵对ＬＮＧ所做的功将最终转换为热量被ＬＮＧ吸收[１６]量可以用式(５)计算[１１]ꎮꎮ

单台低压泵做功产生的ＢＯＧ的ＭＬ＝

ＷγＱＺｔｚＱｂ式中:ＭＺ

(５)

Ｌ为单台低压泵运行产生ＢＯＧ的量ꎬｋｇ/ｈꎻＷ低压泵正常工作时的功率ꎬｋＷꎻｔＺ为３６００ｓꎻＱｚ为低压泵的运行时间ꎬ

ｂ为保冷循环流量ꎬｔ/ｈꎻＱ的量ꎬｔ/ｈꎮ

Ｚ为低压泵正常输送低压ＬＮＧ经过高压泵增压后一部分进入高架式海水汽化器气化后外输ꎬ另一部分通过零输出保冷循环管线返回储罐ꎮ高压泵对返回储罐ＬＮＧ所做的功最终转化成热量被ＬＮＧ吸收ꎮ单台高压泵做功产生ＢＯＧ的量同理可以采用式(５)计算ꎮ

１􀆰５　不同工况下ＬＮＧ接收站产生ＢＯＧ的量

根据ＬＮＧ接收站的工艺状况不同ꎬ可将ＬＮＧ接收站运行分为８种工况ꎮ本文以广西某ＬＮＧ接收站为例ꎬ进行不同工况下ＢＯＧ产生量的计算ꎮ相关参数如下:４座１６×１０４ｍ３的ＬＮＧ储罐ꎬ高液位为３３ｍꎬ低液位为３

４６

ｍꎬ罐内压力为１８􀆰８ｋＰａꎬＬＮＧ常压下沸点为－１６２℃ꎬ密度为４２５ｋｇ/ｍ３ꎬ气化潜热为５２３􀆰４ｋＪ/ｋｇꎬＢＯＧ的操作温度为－１２６􀆰７℃ꎮ其中ꎬＬＮＧ与ＢＯＧ组分的摩尔百分比ꎬ见表１ꎮ卸船工况下全速卸料速度为１１１４７ｍ３/ｈꎬ码头与槽车的保冷循环流量为７９􀆰５ｔ/ｈꎮ零输出循环管线的保冷循环流量为１０􀆰３ｔ/ｈꎮ根据以上参数ꎬ对

表１　ＬＮＧ与ＢＯＧ的组分表项目ＬＮＧ组分ｘ９８􀆰３７９９􀆰７５ＣＨ４１􀆰１８０􀆰２１Ｃ２Ｈ６０􀆰３４０􀆰０３Ｃ３Ｈ８０􀆰０１０􀆰００ｉ￣Ｃ４Ｈ１００􀆰０１０􀆰００ｎ￣Ｃ４Ｈ１００􀆰０８０􀆰０１Ｎ２０􀆰０１０􀆰００Ｏ２０􀆰０００􀆰００ｔ/ｈ

储罐低液位非卸船期间零槽车外输２８􀆰３槽车外输８􀆰４零槽车外输７􀆰５卸船期间槽车外输２３􀆰９零槽车外输２２􀆰９非卸船期间槽车外输３􀆰１零槽车外输２􀆰２ＣＯ２ＬＮＧ接收站在不同工况下ＢＯＧ的产生量进行计算ꎬ结果见表２ꎮ

由表２分析可知ꎬ在卸船期间产生大量的ＢＯＧꎬ当储罐处于较高液位时槽车正常外输的工况下ＢＯＧ产生量最大为２９􀆰２ｔ/ｈꎮ该ＬＮＧ接收站在正常工况下非卸船模式ꎬＢＯＧ的产量在３􀆰１~８􀆰４ｔ/ｈ之间ꎮ

槽车充装速度为７２０ｍ３/ｈꎬＬＮＧ管线的表面积为４０７７ｍ３ꎮ

(％)

ＢＯＧ表２　ＬＮＧ接收站不同工况下ＢＯＧ的产生量表

储罐高液位项目ＢＯＧ产生量卸船期间槽车外输２９􀆰２２　ＢＯＧ的工艺处理

２􀆰１　ＢＯＧ处理方式

目前ꎬ国内外处理ＢＯＧ的方式主要为以下四种类型:直接压缩ＢＯＧ外输、ＢＯＧ再冷凝外输、ＢＯＧ间接热交换再液化、蓄冷式再液化[１７

－１８]

管输送到低压ＢＯＧ压缩机压缩至０􀆰７５ＭＰａꎬ然后送入再冷凝器ꎬ低压总管的ＬＮＧ一部分进入再冷凝器对ＢＯＧ进行液化ꎬ经液化后通过低压总管汇入高压泵入口ꎬ通过高压增压至７􀆰５ＭＰａ送入汽化器进行气化后外输ꎬ工艺流程见图２ꎬ其中虚线框内代表ＢＯＧ再冷凝低压外输的工艺流程ꎮ

ＢＯＧ再冷凝外输即工艺区产生的ＢＯＧ通过ＢＯＧ总

外输分为直接压缩高压外输和直接压缩低压外输ꎻＢＯＧ再冷凝外输又可分为再冷凝低压外输ꎬ再冷凝高压外输ꎮ直接压缩ＢＯＧ外输、ＢＯＧ再冷凝外输处理方式为多数国内ＬＮＧ接收站所采用ꎮ直接压缩ＢＯＧ外输即工艺区产生的ＢＯＧ通过ＢＯＧ总管输送到低压ＢＯＧ压缩机压缩至０􀆰７５ＭＰａꎬ然后送入高压压缩机压缩至７􀆰７４ＭＰａꎬ通过汇管与汽化器来的天然气汇合后进行高压外低压外输给下游低压用户ꎮ

输ꎮ工艺流程见图１ꎬ其中虚线框内代表直接压缩ＢＯＧ

ꎮ其中ꎬ直接压缩ＢＯＧ

图２　ＢＯＧ再冷凝(高压/低压)外输工艺流程图

通过文献分析对比ꎬ直接压缩外输与再冷凝外输的优缺点见表３[１９

－２０]

ꎮ

高压表３　直接压缩ＢＯＧ外输与ＢＯＧ再冷凝外输的对比表外输方式直接压缩ＢＯＧ再冷凝图１　直接压缩ＢＯＧ(高压/低压)外输工艺流程图

低压优点:设备少ꎬ能耗低优点:适用于多种工况缺点:下游需有低压用户缺点:能耗大优点:能耗低ꎬ无低压用户要求缺点:必须维持最低的槽车充装量优点:能耗较低ꎬ可以适用于多种工况缺点:设备较多ꎬ工艺调整复杂２􀆰２　ＢＯＧ处理量对能耗的影响

以广西某ＬＮＧ接收站为例ꎬ通过模拟计算研究不同ＢＯＧ均能耗处理量时ꎬ单位ｋＷꎬ处理/ｔ)见图１ｔＢＯＧ３ꎮ

所需增加消耗的能耗(即平ａ)设备能耗

ｂ)设备平均能耗

图３　ＢＯＧ处理量对能耗的影响曲线图

分析图３可知ꎬ随着ＢＯＧ处理量的增加ꎬ设备的总能耗不断增加ꎮ相比于其它设备ꎬ压缩机在处理不同ＢＯＧ中ꎬ一部分功转换成热量损失掉量时其能耗增加量更大ꎬ这是由于压缩气体过程ꎬ处理ＢＯＧ所需的平均能耗随ＢＯＧ处理量的增加逐渐增多ꎮ以广西某ＬＮＧ接收站为例ꎬ最小ＢＯＧ处理量的平均能耗与最大ＢＯＧ处理量的平均能耗相差１７􀆰９ｋＷ/ｔꎮ当ＢＯＧ产生量大于

２５况下ｔ时ꎬ该稳定值为ꎬ其平均能耗增幅速度减缓并趋于稳定２０􀆰１ｋＷ/ｔꎮ

ꎮ当前工２􀆰３　再冷凝器的工作压力对能耗的影响

再冷凝器在工作过程中其压力的调整对整个工艺运行的平稳性影响较大ꎮ本文将从能耗的角度对再冷凝器的工作压力进行分析ꎬ确定再冷凝器的工作压力ꎮ以ＬＮＧ接收站在正常工况非卸船模式下ＢＯＧ的产量为８􀆰结果见图４ｔ/ｈ为参数４ꎮ

ꎬ进行不同压力下设备能耗的计算ꎬ计算分析图４可知ꎬ再冷凝器的工作压力对ＢＯＧ处理设备的总能耗影响较小ꎮ随着再冷凝器工作压力的增加ꎬ４７

ａ)设备能耗图４　再冷凝器的工作压力对能耗的影响曲线图

ｂ)设备平均能耗

压缩机出口压力增大其对应的能耗增加ꎮ由于再冷凝器工作压力的增大ꎬ高压泵入口的压力增加ꎬ在高压外输压力保持不变的前提下ꎬ高压泵的能耗降低ꎮ分析图

４的增加呈现先降低后升高的趋势－ｂ)可知ꎬＢＯＧ处理设备的平均能耗随再冷凝器压力ꎮ在不考虑工艺运行条件的前提下ꎬ再冷凝器存在最佳工作压力ꎮ当前工况下ꎬ再冷凝器的最佳工作压力为０􀆰９５ＭＰａꎮ对比分析ＢＯＧ处理设备的平均能耗可以获知ꎬ平均能耗的最大值与最小值仅相差０􀆰２８ｋＷ/ｔꎬ对其影响较小ꎮ再冷凝器日常运行中考虑到工艺操作的平稳性ꎬ一般将其运行压力控制在０􀆰７５~０􀆰９ＭＰａꎮ２􀆰４　ＢＯＧ再冷凝工艺的改进

再冷凝器在实际运行过程中ꎬ其气液的质量比一般为１∶１０(即液化１ｔＢＯＧ需要约１０ｔ的ＬＮＧ)ꎮ这是由于ＢＯＧ经压缩机压缩后温度可达７５℃ꎬ在未经冷却的前提下直接进入再冷凝器进行液化ꎬ需要大量的ＬＮＧ对其进行冷却、液化[２１]器进行气化ꎬＬＮＧ进入海水汽化器的温度越高其气化所ꎮＬＮＧ经过高压泵增压后进入汽化需要的海水流量越低ꎮ为了降低ＢＯＧ进入再冷凝器的温度ꎬ增加进入海水汽化器ＬＮＧ的温度ꎬ减少ＬＮＧ的用８

量ꎬ降低泵的能耗ꎮ综合分析ꎬ可以采用增设ＢＯＧ冷换器设备的方式来实现ꎬ见图５ꎮ

图５　ＢＯＧ再冷凝工艺的改进流程图

处理量时的设备能耗ＢＯＧ再冷凝工艺改进后ꎬ见图６ꎮ

ꎬ分别模拟计算不同ＢＯＧ

ａ)工艺改进后设备能耗

图６　ＢＯＧｂ)再冷凝工艺改进后的能耗对比曲线图

工艺改进后设备平均能耗

分析图６可知ꎬ随ＢＯＧ处理量的增大ꎬ单台设备的能耗与设备总能耗均呈一次函数增长ꎮ与ＢＯＧ再冷凝工艺改进前不同ꎬ平均能耗在改进后均小于改进前ꎮ随着ＢＯＧ处理量的增加ꎬ改进工艺前、后平均能耗的差值逐渐增大ꎮ以广西某ＬＮＧ接收站为例ꎬ最小ＢＯＧ处理量２􀆰２ｔ时平均能耗相差０􀆰２４ｋＷ/ｔꎬ最大ＢＯＧ处理量

２９􀆰换器后２ｔ时平均能耗相差ꎬ可以减少ＢＯＧ处理设备的平均能耗２􀆰８８ｋＷ/ｔꎮ因此ꎬ增设ꎬ进而减少ＢＯＧ冷ＬＮＧ接收站工艺处理的用电量ꎮ

３　结论

加而增大１)ＢＯＧꎬ且平均能耗增幅速度逐渐减缓并趋于稳定处理设备的平均能耗ꎬ随ＢＯＧ处理量的增ꎮ

耗影响较小２)再冷凝器的工作压力对ꎬ存在最优压力值使平均能耗降到最低ＢＯＧ处理设备的平均能

ꎮ当前工况最优压力值为９􀆰５ＭＰａꎮ一般考虑工艺因素ꎬ再冷凝器的压力值控制在０􀆰７５~０􀆰９ＭＰａꎮ

且ＢＯＧ３)增设冷换器能够降低处理量越大ꎬ其平均能耗降低越多ＢＯＧ处理设备的平均能耗ꎮ

ꎬ接收站４)平均能耗作为参数的计算结果可以为新建ＢＯＧ处理系统的选择及其工艺优化提供依据ＬＮＧ

ꎮ

参考文献:

[１]ＹｕｎＬＮＧＧＷꎬＲｏｇｅｒｓＷＪꎬＭａｎｎａｎＭＳ.ＭｅｔｈｏｄｏｌｏｇｙＩｍｐｏｒｔａｔｉｏｎＲｉｓｋＡｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆ

[２]陈利琼Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓꎬ２００９ꎬ[Ｊ].ＴｅｒｍｉｎａｌｓＵｓｉｎｇｔｈｅＢａｙｅｓｉａｎ￣ＬＯＰＡ２２Ｊｏｕｒｎａｌ(１):ｏｆＬｏｓｓＰｒｅｖｅｎｔｉｏｎｉｎｔｈｅＰｒｏｃｅｓｓ[Ｊ].ꎬ许培林ꎬ孙　磊ꎬ等９１.ＬＮＧ－９６.

冷能发电技术现状分析

Ｃｈｅｎ天然气与石油ꎬ２０１３ꎬ３１(６):３９－４４.

ＳｉｔｕａｔｉｏｎＬｉｑｉｏｎｇꎬ[Ｊ].ＮａｔｕｒａｌｏｆＬＮＧＸｕＧａｓＣｏｌｄＰｅｉｌｉｎꎬａｎｄＯｉｌꎬＥｎｅｒｇｙＳｕｎＬｅｉꎬ２０１３ꎬＰｏｗｅｒｅｔａｌ.３１(６):ＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＡｎａｌｙｓｉｓ３９－４４.

ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｎＣｕｒｒｅｎｔ

[３]王文凯操作参数优化ꎬ李兆慈[Ｊ].ꎬ盖晓峰天然气与石油ꎬ等.ＬＮＧ接收站ꎬ２０１５ꎬ３３(２):４６ＢＯＧ再冷凝系统

－５２.ＷａｎｇｏｆＷｅｎｋａｉꎬＬｉＺｈａｏｃｉꎬＧａｉＸｉａｏｆｅｎｇꎬｅｔ[４][Ｊ].ＢＯＧＳｈｉｎＮａｔｕｒａｌＲｅｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎＧａｓａｎｄＯｉｌꎬＰｒｏｃｅｓｓ２０１５ꎬａｔ３３ＬＮＧ(２):Ｒｅｃｅｉｖｉｎｇａｌ.Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ４６－５２.ＴｅｒｍｉｎａｌｓＯｐｅｒａｔｉｏｎＭＷꎬＳｈｉｎＤꎬＣｈｏｉＳＨꎬｅｔａｌ.ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎＧａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆＢｏｉｌ￣ＯｆｆＰｌａｎｔ[ＪＧａｓ].ＣｏｍｐｒｅｓｓｏｒｓＩｎｄｕｓｔｒｉａｌ＆ａｔａＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＬｉｑｕｉｆｉｅｄＮａｔｕｒａｌｏｆＣｈｅｍｉｓｔｒｙＧａｓｔｈｅ

[５]ＲｅｓｅａｒｃｈꎬＰａｒｋ２００７ꎬ４６(２０):６５４０－６５４５.

ＧａｓＨａｎｄｌｉｎｇＣꎬＳｏｎｇＫꎬＬｅｅＳꎬｅｔａｌ.ＲｅｔｒｏｆｉｔＤｅｓｉｇｎｏｆａＢｏｉｌ￣ｏｆｆ

[６]ＴｅｒｍｉｎａｌｓＱｕｅｒｏｌｏｆｆＧａｓＥꎬ[Ｊ].Ｐｒｏｃｅｓｓ(Ｇｏｎｚａｌｅｚ￣ＲｅｇｕｅｒａｌＥｎｅｒｇｙꎬｉｎ２０１２ꎬＬｉｑｕｅｆｉｅｄＢꎬ４４ＮａｔｕｒａｌＧａｓＲｅｃｅｉｖｉｎｇＧａｒｃíａ￣Ｔｏｒｒｅｎｔ(１):６９－７８.

ＪꎬＴｅｒｍｉｎａｌｓＢＯＧ)Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄｉｎＳｐａｎｉｓｈＥｎｅｒｇｙꎬＬｉｑｕｉｄ２０１０ꎬＮａｔｕｒａｌｅｔａｌ.Ｂｏｉｌ

８７(１１):

Ｇａｓ

[７]王小尚３３８４(ＬＮＧ)－ꎬ３３９２.

化———以青岛刘景俊ＬＮＧꎬ李玉星接收站为例ꎬ等.ＬＮＧ[Ｊ].接收站天然气工业ＢＯＧ处理工艺优

ꎬ２０１４ꎬ３４(４):１２５Ｗａｎｇ－１３０.

ｏｆＬＮＧＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＸｉａｏｓｈａｎｇꎬＴｅｒｍｉｎａｌａｎｄＬｉｕＪｉｎｇｊｕｎꎬＬｉｙｕｘｉｎｇꎬｅｔａｌ.ＡＣａｓｅＳｔｕｄｙ

ｉｎＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＢＯＧＧａｓＴｒｅａｔｍｅｎｔｉｎａｎ３４(４):１２５－１３０.

Ｑｉｎｇｄａｏ[Ｊ].ＮａｔｕｒａｌＧａｓａｎｄＯｉｌꎬ２０１４ꎬ

４４９

[８]熊光德ꎬ毛云龙.ＬＮＧ的储存和运输[Ｊ].天然气与石油ꎬ

２００５ꎬ２３(２):１７－２０.

ＸｉｏｎｇＧｕａｎｇｄｅꎬＭａｏＹｕｎｌｏｎｇ.ＬＮＧＳｔｏｒａｇｅａｎｄＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ[Ｊ].ＮａｔｕｒａｌＧａｓａｎｄＯｉｌꎬ２００５ꎬ２３(２):１７－２０.

[１５]ＺｅｌｌｏｕｆＹꎬＰｏｒｔａｎｎｉｅｒＢ.ＦｉｒｓｔＳｔｅｐｉｎＯｐｔｉｍｉｚｉｎｇＬＮＧＳｔｏｒａｇｅｓ

Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１１ꎬ３(５):５８２－５９０.气储运ꎬ２００８ꎬ２７(１１):３６－４０.３７３－３７６.

[Ｊ].ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｏｆＯｉｌ＆Ｇａｓꎬ２００７ꎬ３６(５):

[９]ＢａｔｅｓＳꎬＭｏｒｒｉｓｏｎＤＳ.ＭｏｄｅｌｌｉｎｇｔｈｅＢｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＳｔｒａｔｉｆｉｅｄ

ＬｉｑｕｉｄＮａｔｕｒａｌＧａｓｉｎＳｔｏｒａｇｅＴａｎｋｓ:ＡＳｔｕｄｙｏｆｔｈｅＲｏｌｌｏｖｅｒＴｒａｎｓｆｅｒꎬ１９９７ꎬ４０(８):１８７５－１８８４.

Ｐｈｅｎｏｍｅｎｏｎ[Ｊ].ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆＨｅａｔ＆Ｍａｓｓ[１０]ＫｉｍＨꎬＳｈｉｎＭＷꎬＹｏｏｎＥＳ.ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＯｐｅｒａｔｉｎｇ

ｆｏｒＯｆｆｓｈｏｒｅＴｅｒｍｉｎａｌｓ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮａｔｕｒａｌＧａｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄ

[１６]陈　雪ꎬ李　明.ＬＮＧ储罐内ＢＯＧ动态模拟研究[Ｊ].油

ＣｈｅｎＸｕｅꎬＬｉＭｉｎｇ.ＤｙｎａｍｉｅＳｉｍｕｌａｔｉｏｎＲｅｓｅａｒｅｈｏｎＢＯＧ２００８ꎬ２７(１１):３６－４０.

ＰｒｏｃｅｄｕｒｅｏｆＬＮＧＳｔｏｒａｇｅＦａｃｉｌｉｔｉｅｓＵｓｉｎｇＲｉｇｏｒｏｕｓＢＯＲ

ｉｎＬＮＧＴａｎｋ[Ｊ].Ｏｉｌ＆ＧａｓＳｔｏｒａｇｅａｎｄＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎꎬ

[１１]康正凌ꎬ孙新征.ＬＮＧ接收站蒸发气量计算方法[Ｊ].油气

储运ꎬ２０１１ꎬ３０(９):６６３－６６６.

ＫａｎｇＺｈｅｎｇｌｉｎｇꎬＳｕｎＸｉｎｚｈｅｎｇ.ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｏｆＧａｓＳｔｏｒａｇｅａｎｄＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎꎬ２０１１ꎬ３０(９):６６３－６６６.[Ｊ].天然气与石油ꎬ２０１２ꎬ３０(５):２７－３０.

１０９２３－１０９２６.

Ｍｏｄｅｌ[Ｊ].ＩＦＡＣＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓＶｏｌｕｍｅｓꎬ２００８ꎬ４１(２):[１７]金　光ꎬ李亚军.ＬＮＧ接收站蒸发气体处理工艺[Ｊ].低温

工程ꎬ２０１１ꎬ(１):５１－５６.

ＪｉｎＧｕａｎｇꎬＬｉＹａｊｕｎ.Ｂｏｉｌ￣ＯｆｆＧａｓＴｒｅａｔｍｅｎｔｉｎＬＮＧ[１８]ＬｉＹꎬＣｈｅｎＸꎬＣｈｅｉｎＭＨ.ＦｌｅｘｉｂｌｅａｎｄＣｏｓｔ￣ｅｆｆｅｃｔｉｖｅＯｐｔｉ￣

ｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＢＯＧ(Ｂｏｉｌ￣ＯｆｆＧａｓ)ＲｅｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎＰｒｏｃｅｓｓａｔＬＮＧＲｅｃｅｉｖｉｎｇＴｅｒｍｉｎａｌｓ[Ｊ].

ＲｅｓｅａｒｃｈａｎｄＤｅｓｉｇｎꎬ２０１２ꎬ９０(１０):１５００－１５０５.

ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ

ＲｅｃｅｉｖｉｎｇＴｅｒｍｉｎａｌ[Ｊ].Ｃｒｙｏｇｅｎｉｃｓꎬ２０１１ꎬ(１):５１－５６.

ＥｖａｐｏｒａｔｉｎｇＶｏｌｕｍｅｆｏｒＬＮＧＲｅｃｅｉｖｉｎｇＳｔａｔｉｏｎ[Ｊ].Ｏｉｌ＆[１２]李　兵ꎬ程香军ꎬ陈功剑.ＬＮＧ接收站ＢＯＧ处理技术优化

ＬｉＢｉｎｇꎬＣｈｅｎｇＸｉａｎｇｊｕｎꎬＣｈｅｎＧｏｎｇｊｉａｎ.ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆａｎｄＯｉｌꎬ２０１２ꎬ３０(５):２７－３０.

[１９]汪　蝶ꎬ张引弟ꎬ杨建平ꎬ等.ＬＮＧ接收站ＢＯＧ再冷凝工

艺ＨＹＳＹＳ模拟及优化[Ｊ].石油与天然气化工ꎬ２０１６ꎬ４５(５):３０－３４.

ＢＯＧＴｒｅａｔｍｅｎｔＰｒｏｃｅｓｓｉｎＬＮＧＴｅｒｍｉｎａｌ[Ｊ].ＮａｔｕｒａｌＧａｓ[１３]中国工程建设标准化协会化工分会.工业设备及管道绝

热工程设计规范:ＧＢ５０２６４－２０１３[Ｓ].北京:中国计划出版社ꎬ２０１３.

ＢｒａｎｃｈｏｆＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＩｎｄｕｓｔｒｙꎬＣｈｉｎａＡｓｓｏｃｉａｔｉｏｎｆｏｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＳｔａｎｄａｒｄｉｚａｔｉｏｎ.ＣｏｄｅｆｏｒＤｅｓｉｇｎｏｆＧＢ５０２６４－２０１３Ｐｒｅｓｓꎬ２０１３.

[Ｓ].

ＷａｎｇＤｉｅꎬＺｈａｎｇＹｉｎｄｉꎬＹａｎｇＪｉａｎｐｉｎｇꎬｅｔａｌ.ＨＹＳＹＳＳｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＢＯＧＲｅｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎＰｒｏｃｅｓｓａｔＬＮＧＲｅｃｅｉｖｉｎｇＴｅｒｍｉｎａｌ[Ｊ].ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｏｆ[２０]薛　倩ꎬ刘名瑞ꎬ肖文涛ꎬ等.ＬＮＧ接收站ＢＯＧ处理工艺

优化及功耗分析[Ｊ].油气储运ꎬ２０１６ꎬ４５(５):３７６－３８０.ＸｕｅＱｉａｎꎬＬｉｕＭｉｎｇｒｕｉꎬＸｉａｏＷｅｎｔａｏꎬｅｔａｌ.ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄＥｎｅｒｇｙＣｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＢＯＧＴｒｅａｔｍｅｎｔＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎꎬ２０１６ꎬ４５(５):３７６－３８０.

ＰｒｏｃｅｓｓｅｓｉｎＬＮＧＴｅｒｍｉｎａｌ[Ｊ].Ｏｉｌ＆ＧａｓＳｔｏｒａｇｅａｎｄ[２１]ＫｕｒｌｅＹＭꎬＷａｎｇＳｕｊｉｎｇꎬＸｕＱｉａｎｇ.ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎＳｔｕｄｙｏｎ

ＥｘｐｏｒｔｉｎｇＴｅｒｍｉｎａｌｓ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄＥｎｅｒｇｙꎬ２０１５ꎬ１５６:６２８－６４１.Ｏｉｌ＆Ｇａｓꎬ２０１６ꎬ４５(５):３０－３４.

ＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔａｎｄＰｉｐｅｌｉｎｅＩｎｓｕｌａｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ:

Ｂｅｉｊｉｎｇ:ＣｈｉｎａＰｌａｎｎｉｎｇ

[１４]谢　刚ꎬ王天明ꎬ邵拥军ꎬ等.ＬＮＧ管路保冷厚度的计算

[Ｊ].石油与天然气化工ꎬ２００７ꎬ３６(５):３７３－３７６.ＸｉｅＧａｎｇꎬＷａｎｇＴｉａｎｍｉｎｇꎬＳｈａｏＹｏｎｇｊｕｎꎬｅｔａｌ.

ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓｆｏｒｔｈｅＨｅａｔＩｎｓｕｌａｔｉｏｎＴｈｉｃｋｎｅｓｓｏｆＬＮＧＰｉｐｅ

Ｂｏｉｌ￣ＯｆｆＧａｓＭｉｎｉｍｉｚａｔｉｏｎａｎｄＲｅｃｏｖｅｒｙＳｔｒａｔｅｇｉｅｓａｔＬＮＧ

欢迎订阅２０２０年«天然气与石油»

«天然气与石油»是中国石油集团工程设计有限责任公司西南分公司主办的石油化工类科技刊物ꎬ以“推广国内外油气田地

面建设先进技术ꎬ探讨建设及运行中难点问题”为办刊宗旨ꎬ主要报道油气储运与处理ꎬ油气勘探与开发ꎬ腐蚀与防护ꎬ公用工程ꎬ工程勘察ꎬ安全、信息与管理ꎬ技术经济等方面的最新科技成果ꎮ华路６号ꎬ电话/传真:(０２８)８２９７８１３０ꎮ

«天然气与石油»每期定价２０􀆰００元ꎬ全年共１２０􀆰００元(含邮费)ꎬ详情咨询编辑部ꎮ地址:(６１００４１)四川省成都市高新区升

«天然气与石油»编辑部