维普资讯 http://www.cqvip.com 童撼晨料技 大型永久绞车安装中主轴 ２００７年第２期 水平度测＂Ｅ－新方法的探索和应用 刘景雪 王洪国 程占荣 （１．山东省三河口矿业有限责任公司泰汶石膏矿，山东泰安２７１０４１； ２．山东省三河口矿业有限责任公司，山东微山２７７６０５） 摘要将游标卡尺竖立在绞车基座的角点，借水准仪的水平视线，观测人员指挥司尺上下调节游标卡尺，使卡尺的分划正 好对准水准仪的十字丝，读出卡尺读数。依次类推，测出所有角点的标高，并与平均值比较偏差。 关键词机电安装水平度测量方法 ｌ概况 表１ Ｓ１水准仪基本技术参数 水准仪型号 最短跏ｍ 最小附 泰汶石膏矿位于山东省泰安市岱岳区，双立井二水平开 拓，边界对角式布置，开采第三系石膏，矿井设计生产能力 Ｓｌ Ｉ±１．０ ｌ ３．０ ｌ ５ ｌ ０．０５ ０．３Ｍｔ／ａ。其中一１４７ｍ水平为首采，一２６５ｍ为接续水平。 表２测量结果（单位ｍ） （１）工程概况。主井提升系统为落地多绳摩擦轮提升 编号 ｌ ２ ３ ４ 机，摩擦轮直径２２５０ｒｍｎ，钢丝绳４根，主机布置方式采用右传 高程 １．２２７９ｌ ｌ，２２７３７ １．２嬲 １．２２７４６ 动。主轴长２２００ｒａｍ，选用４５ＳｉＭｎＭｏ中碳合金钢锻制，卷筒采 偏差 Ｏ．０００７２ Ｏ，０【）ｏｌ８ Ｏ．０ Ｏ．０００２７ 用全焊接结构整体退火，由支环来加强整个筒壳的刚度。 编号 ５ ６ ７ ８ （２）测量概况。随着工程的进展，绞车已安装到基座，在 高程 １． ９ ｌ，２２６８ｌ １．Ｚ ｌ２ １．２： 进行二次浇灌之前，需要测量人员对绞车进行以水平度为主 偏差 Ｏ．０（）ｏｌＯ Ｏ，Ｏ００３８ Ｏ．００００ｒ７ 一Ｏ．０（鹏５ 的测量验收工作，经验收合格后方可进行下步施工。按《煤 比较可见，单个测点值与平均值偏差比较大，其中最大 一矿测量规程》第１９８条规定，“在绞车已安装好而基座未灌浆 ０．０００８５ｍ最小０．０００７２ｍ，两点极值为±０．Ｏ０１６ｍ，大于０． 前，应配合施工对绞车安装的正确性进行下列测量：①测量 ２２ｒｒ￣的限差，不符合安装要求。但是仔细分析测量过程能 绞车基座各角点高差；②测量绞车主轴实际高程与设计高程 够发现，本测量方法中仪器以外的误差是相当大的：（１）人站 之差；……” 在基座后无法精密扶平水准尺，（２）相对于其他控制测量，本 （３）技术要求。按《煤矿安装工程质量检验评定标准》第 方法中水准尺与基座接触面积太大。（３）／ｍ入尺垫则不能准 ６．２．２条“主轴水平度严禁超过０．１／１０００。检验方法用水准 确测定基座的角点，而变成了测量一个斜面。 仪测量检查”，结合实际主轴长２２／］Ｏｍｍ，该绞车安装限差为： 在本类测量中，传统的水准仪配合因瓦尺不能满足安装 （０．１／￣ｏｏｏ）ｘ２２００ｒａｍ＝０．２２咖 施工的精度要求，需要其他方法来完成。 测点布置如图１。 ２．２ Ｓ１水准仪配合游标卡尺测量 （１）理论依据。由于ｓｌ水准仪能够给出一束精密水平 ５ ７ Ｉ 的视线，将游标卡尺竖立在绞车基座的角点，借水准仪的水 基 基 平视线，观测人员指挥司尺上下调节游标卡尺，使卡尺的分 主 轴 划正好对准水准仪的十字丝，读出卡尺读数。依次类推，测 童 童 【２ 瘴 蕾 ３ ● 出所有角点的标高，并与平均值比较偏差。 （２）相对传统测量的优势。由于游标卡尺尾端相对于因 图１测点布置图 瓦尺的端面小，能精确的测定细小的边角，同时，游标卡尺的 长度也比因瓦尺的长度短，尺子倾斜造成的误差就小。测量 ２施测 方法结果如表３。 表３ Ｓ１水准仪配合游标长尺测量结果 （单位ｍｍ） ２．１传统测量：Ｓ１水准仪配合因瓦合金标尺测量 编号 ｌ ２ ３ ４ ｓｌ水准仪配合因瓦合金标尺属于精密测量，主要用于二 等水准测量及其他精密水准测量。ｓｌ水准仪系列及其基本 高程 ３９６．９８ ３９６．９８ ３９７．００ ３９７．００ 偏差 一０．０３ 一Ｏ．０Ｂ Ｏ．００ Ｏ．００ 技术参数如表１。 编号 ５ ６ ７ ８ 实际测量中，在绞车附近安设ｓｌ水准仪，精确整平。把 高程 ３９７．０６ ３９７．Ｏ６ ３９６．９８ ３９６．９８ 因瓦尺放在绞车主轴两侧基座上，依次测量基座角点的高 偏差 ０．０５ ０．０５ —０．０３ —０．０３ 程，并与平均值比较偏差，结果如表２。 维普资讯 http://www.cqvip.com ２００７年第２期 东瞧ｊｊｌ斜技 ３５ 循环流化床锅炉耐火材料选择 孔令民，曹艳德 （山东华聚能源股份有限公司，山东济宁２７３５００） 摘要 目前国内ＣＦＢ耐火材料通常采用的品种有：磷酸盐砖和浇注料、硅线石砖和浇注料、碳化硅砖和浇注料、刚玉砖和浇 注料、耐磨耐火砖和浇注料，还有氮化硅结合碳化硅产品等。从使用结果上看，这些材料的使用效果都不很理想。 关键词ＣＦＢ耐火材料特性理化指标评估 力超过抗拉强度而剥落。机械应力所造成的耐火材料的破 １ ＣＦＢ概况 坏则主要是由于耐火材料与穿过耐火材料内衬处金属件问 ＣＦＢ与传统煤粉炉不同，炉内床料在烟气携带下沿炉膛 膨胀系数不同而造成，因此在设计时若不考虑适当的膨胀空 上升，经炉膛上部出口进入分离器，在分离器中进行气、固两 间就会造成耐火材料的剥落。 相分离，被分离后的烟气经分离器上部出Ｅｌ进入锅炉尾部烟 由于固体物料对耐火材料的冲刷而造成耐火材料的破 道，被分离出来的固体粒子，经回料阀再返回炉膛下部。 坏。ＣＦＢ内耐火材料易磨损区域包括边角区、旋风分离器和 在ＣＦＢ运行中，含有燃料、燃料灰、石灰石及其反应产物 固体物料回送管路。脆性材料如耐火材料的磨损随冲击角 的固体床料，在炉膛一分离器一回料阀一炉膛这一封闭回路 的增大而增加，因此在旋风分离器、烟道等设计时，应使冲击 里处于不停的高温循环流动中，并在炉内以８５０～９５０￣Ｃ进行 角尽量地小。除上述原因外，ＣＦＢ耐火材料的破坏还有因碱 高效率燃烧及脱硫反应。除床料在这一回路中作外循环流 金属的渗透而造成耐火材料渐衰失效和渗炭而造成的耐火 动外，床料在重力作用下，在炉内不断地进行内循环流动。 材料的变质破坏等。 因此，在循环回路的相应部位必然产生严重磨损。 ２．２耐火材料的常用类别 ＣＦＢ的受热面磨损主要发生在燃烧室下部、炉膛上部出 目前国内ＣＦＢ耐火材料通常采用的品种有：磷酸盐砖和 口周围。由于物料的冲刷磨损造成耐火材料失效、脱落、阻 浇注料、硅线石砖和浇注料、碳化硅砖和浇注料、刚玉砖和浇 塞排渣口和物料循环回路，使受热面被磨损造成爆管导致的 注料、耐磨耐火砖和浇注料，还有氮化硅结合碳化硅产品等。 事故是仅次于受热面磨损的第二类大事故。 从使用结果上看，这些材料的使用效果都不很理想。 冲刷磨损是ＣＦＢ本身的特性，因此要求对ＣＦＢ耐火材料 磷酸盐砖。磷酸盐砖是经低温（５００＂Ｃ）热处理的不烧 的选用、施工和检修进行深入分析和了解，设计合理的结构、 砖，通常在１２００～１６００ 范围内使用。而ＣＦＢ是在８５０～ 选择综合性能优异的耐火材料、执行严格规范的施工质量保 ９５０ 范围内运行，在这种温度下，磷酸盐砖物理性能不稳 证体系，以满足抗磨损的要求。 定，耐磨性能得不到充分发挥。 磷酸盐浇注料。磷酸盐浇注料的理化指标与砖相同，只 ２ ＣＦＢ耐火材料的特性 是施工比较复杂，要求施工人员有一定的专业技术，虽然磷 ２．１耐火材料破坏机理 酸盐材料有其不足，但是它的价格能使厂家接受。 由于温度循环波动、热应力、机械应力造成耐火材料产 硅线石砖。硅线石是一种优质耐火原料，加入到耐火材 生裂缝和剥落。温度循环波动时，由于耐火材料骨料和粘合 料中能使荷重软化温度提高１００～１５０￣Ｃ。耐火材料起变化 料间热膨胀系数不同而形成内应力从而破坏耐火材料层，温 的温度是１４５０～１６００￣Ｅ，硅线石砖成型烧结温度达到这一温 度循环波动常常造成耐火材料内衬的大裂缝和剥落。温度 度，因此硅线石砖在ＣＹＢ上是一种理想的耐磨耐火材料。 快速变化（如启动过程）造成的热冲击可使耐火材料内的应 硅线石浇注料。因ＣＦＢ是在８５０～９５０ 范围内运行，在 与传统方法相比，本测量方法更精确，测点误差较小，点 机电安装，对施工具有一定的指导意义。 与点之间偏差没有大的差距，满足《煤矿安装工程质量检验 评定标准》。 作者简介刘景雪（１９７８一），男，２００３年毕业于山东科技大 ３结语 学测绘专业，助理工程师，现在山东省三河口矿业有限责任 公司泰汶石膏矿工作。 通过大胆探索，认真实践，采用新方法，解决了工程测量 中传统测量方法很难实施、或者实施效果不好的问题，配合
